施工效果細節建模，剪力墻的側力抵抗機制可以被合并到有限因素模型。在輕框架剪力墻中，釘子行為對全球模型效應很關鍵。每個釘子用一個或者跟多的非線性彈簧元件或者多重硬度。這導致大量構件和復雜依賴路徑的功能。相反，木墻模型需要較少的構件因為有較少的機械連接。 普通建筑實踐安裝200到300毫米的通桿，在每個墻末端，每個門窗開口周圍同樣的距離，沿著墻1830毫米中心。通桿通過過大的孔，繼續從板木到基木或地基。一個通常的方法對時候拉緊的通桿用持續自動彈簧在墻的頂部施加4450 N的力。 Gorman 和 Shrestha （2002）用隨后步驟變位測試方法測試了兩座木墻。墻用生產的木材建成，3.44米長，2.44米高。包含了通桿五金件。他們的測試表明有通桿的木剪力墻隨著滑動和額外容量展示初始現行行為，這被看作是破壞之前的上升的荷載變位。這是被Stott在測試木結構基礎/錨定裝配發現的同樣的行為。　有限因素模型有限因素模型有限因素模型有限因素模型　　墻的尺寸，桿的位置，和邊界條件跟Gorman和 Shrestha的木墻測試（2002）緊密相配。

有限因素模型是2.44米款，2.44米高，153毫米厚。兩個通桿從頂部伸到墻的底部，每端古今203毫米。模型立體，梁，非線性彈簧，和彈簧構件。木材用結構4個結點，平面應力因素做成長方形體，賦予典型的花旗松彈性特征。通桿，用量構件代表，賦予低碳鋼的特性，作為參數調查的部分在不同水平上拉伸。通桿的兩個分離的作用在過大的孔以及孔的邊緣承重，結合為一個單獨的非線性彈簧，在這里初始的力位移反應是由于過大的孔，反應的第二部分是通桿承載孔的邊沿。模型包含木頭與木頭的摩擦，如非線性彈簧因素和木頭重力代表的。模型過程的細節，力位移行為，邊界情況和承載由Scott給出（2003）。一個平行的基礎模型為兩個基礎/錨定系統發展。 有限因素結果有限因素結果有限因素結果有限因素結果 木材剪力墻模型在荷載位移圖中有三個主要行為，如圖4所示。位移是頂板木材的水平運動。墻的滑動始于頂板，之后在木材之間連續的接觸面滑動因為模型有重力和埋藏木頭的摩擦力。*一個截面，0a,代表克服摩擦力之前的系統硬性。在點a（滑力），摩擦力被克服，所以路徑ab代表滑動位移，由通桿和固定螺栓的過大的孔限制。第三個截面（后滑動硬性），bc,代表松弛和通桿和固定螺栓結合之后的系統硬性。　　 Gorman 和 Shrestha (2002)測試的墻模型跟從背面循環測試支柱彎曲，在圖5a中可見。圖5b顯示地基模型跟Scott (2003)概括的地基/錨定測試數據比較。 一系列變量研究來評估有通桿五金件，門窗開口，墻縱橫比產生的摩擦力的作用。總之，14個模型用來評估建筑條件在側力抵抗和木剪力墻硬性上的影響。顯示出： 墻性能受摩擦力和通桿產生的正常力的強烈影響。由此，保持通桿緊力在地震荷載下會增強建筑系統性能。 改變墻的縱橫比，從1：1到2：1減少后滑動硬性，提高整體墻位移。高縱橫比墻可能需要額外的硬性。 額外的通桿通常包含在門窗建筑細節，將墻穿孔的影響降低到*小很重要。 通桿孔的尺寸影響整個墻的位移：將孔直徑減到*小潛在的滑動位移減低到*